3 Исследование движения жидкости и механических примесей в
ней методом конечных элементов
Движение жидкости будет турбулентным. Турбулентные движения
характеризуются тем, что поле истинных скоростей частиц жидкости, которая
рассматривается как сплошная среда-континуум, имеет нерегулярный пульсационный
характер, является неустановившимся и напоминает хаотическое поле скоростей
отдельных молекул, из которых состоят тела.
Траектории частиц жидкости при
турбулентном движении в высшей степени извилисты. Точные измерения указывают на
то, что изменения всех параметров течения при турбулентном движении во времени
имеют вид, изображенный на рисунке 2.1 , где для примера дано характерное для
турбулентных течений изменение плотности в данной точке пространства с течением
времени t.
Рис
2.2 Плотность турбулентного течения
На
основное изменение плотности (на рисунке- плавная пунктирная линия)
накладываются нерегулярные пульсации большой частоты.
Во
многих вопросах турбулентные течения жидкости целесообразно изучать только в
среднем. При исследовании турбулентных течений обычно вводят средние значения
компонент скорости 
Таким
образом, в случае турбулентных течений сложное движение жидкости осредняется и
при этом возникают проблемы составления полной системы уравнений для
определения средних характеристик движения и проблемы изыскания способов
экспериментального измерения осредненных характеристик движения.
Практика
построения моделей для изучения турбулентных движений показывает, что способы
введения средних характеристик движения, вообще говоря, несущественны для
составления полной системы уравнений теорий турбулентности, но они являются
главной основой для разработки методов экспериментальных измерений различных
средних величин, проведение которых необходимо для сравнения результатов
предложенной теории турбулентности с опытными данными.
Укажем
некоторые возможные способы осреднения истинных характеристик движения. Пусть
А(х,у,z,t) – некоторая истинная характеристика турбулентного
движения. В любой фиксированной точке пространства можно провести осреднение А
по времени t. Тогда среднее значение А будет равно
где
промежуток времени Т достаточно велик по отношению ко времени отдельных
пульсации и мал по отношению ко времени заметного изменения средних
характеристик (осредненное движение может быть нестационарным).
С
другой стороны, в определенный момент времени t осреднение А можно провести по
объему; тогда
причем
объем V должен удовлетворять условиям, аналогичным условиям, наложенным на
промежуток времени Т. Можно провести осреднение по времени и по объему V
одновременно.
Указанные
выше осреднения по времени и по объему возможно проводить с весом, когда
среднее значение А определяется, например, следующим образом:
где g(t) –
некоторая заданная функция. В различных задачах при выборе V и Т можно
руководствоваться различными соображениями, но в имеющихся приложениях
результат осреднения рассматривается как не зависящий от V и T.
В
ряде случаев используются вероятностные способы осреднения, и среднее значение A
часто определяется как математическое ожидание A.
После
введения среднего значения A истинное значение A представляется
в виде
A=
где
A’-пульсация A; среднее значение пульсации равно нулю,
Потребуем,
чтобы операции осреднения во всех случаях обладали следующими свойствами:
1 Среднее значение суммы равняется
сумме средних значений:
2
Среднее значение
производной от истинной характеристики турбулентного движения равняется
производной от среднего значения:
Среднее
значение произведения двух сомножителей, из которых только один испытывает
турбулентные пульсации, равно произведению средних. В частности, 
а равняется сумме произведения средних величин и среднего значения
произведений пульсации этих величин:
Заметим,
что при определении средних значений с помощью интегрирования по времени или по
пространству перечисленные здесь свойства осреднения выполняются лишь
приближенно. Пусть проведено осреднение скорости u=2 не равняется квадрату среднего значения u:
2 
Можно
назвать средним значением u2
макроскопическую величину 
2.
Для
истинных значений u2 в этом
случае можно написать
причем
Если
в механике жидкости для величин ввести средние одинаковым способом, то
характеристики движения таким образом осредненного континуума не будут
удовлетворять основным законам сохранения и уравнениям состояния,
удовлетворяющимся для истинных движений.
В
различных теориях турбулентности для определенного набора основных величин
осреднения вводятся некоторым одинаковым способом, а способы осреднения других
величин вводятся по соглашению так, чтобы удовлетворялись основные законы
физики, как и при обычном определении этих величин для истинных движений.
Рассмотрим
турбулентные движения несжимаемой вязкой жидкости. Полная система уравнении
движения в этом случае, как известно, состоит из уравнения неразрывности и
уравнений импульса, которые в декартовой системе координат имеют вид
где
Для
дальнейшего мы не будем фиксировать закон зависимости 
При
многих теоретических исследованиях турбулентных движений исходят из предпосылки
о справедливости уравнений (2.7),(2.8) для истинного неустановившегося
пульсирующего движения. Однако ввиду крайней запутанности, извилистости и
сложности траекторий частиц жидкости при турбулентном движении получение
решений этих уравнений для турбулентных движений представляет собой громоздкую
и сложную задачу.
Осреднив
уравнение неразрывности (2.7), на основании свойств операции осреднения легко
получим уравнение неразрывности для осредненных величин
оно
имеет тот же вид, что и для истинных скоростей (2.7).
Осредним
уравнения импульса, левую часть которых предварительно запишем в виде (2.10).
Так как
(плотность
которые называются уравнениями Рейнольдса.
Если
связь 
Шесть различных величин
вошедших в уравнения Рейнольдса, называются турбулентными напряжениями. Вид зависимости турбулентных напряжений от средних
характеристик течения в различных классах задач может быть различным.
Таким образом, ввиду нелинейности уравнений истинных движений, после их
осреднения получается большее, чем число уравнений, число неизвестных.
Следовательно, для математического изучения осредненных турбулентных движений
одних уравнений гидромеханики, достаточных для изучения истинных движений,
недостаточно.
Содержание многих работ по исследованию турбулентных движений [2,10,11,12,13] сводится к изучению справедливости
различных простых и естественных гипотез о зависимости турбулентных напряжений
от средних скоростей и их градиентов, которые позволяют поставить и решить
теоретически основные частные задачи о турбулентном движении.
Иногда по аналогии с законом Навье – Стокса (2.9) полагают, что
где M1=
где
с=[0,1:0,2], Dx-
шаг сетки (при вычислении методом конечных элементов).
Найдем
т.к.
по свойствам осредненной функции скорости и учитывая уравнение неразрывности
(2.11)
подставим
(2.17) и (2.18) в (2.16), получим
подставим
(2.19) в (2.13), получим замкнутую систему уравнений
Осталось
только добавить начальные и граничные условия
Решить
эту систему в общем случае аналитически нельзя, она решается численными
методами, например методом конечных элементов. Вычисления проводились в системе
ANSYS, картину распределения поля скоростей и давления можно
увидеть на рис 2.3 и рис 2.4.
Рис
2.3 Поле распределения скоростей в баке (v0=2,358 м/с)
Рис
2.4 Поле распределения давления в баке
Рис
2.5 Поле распределения скоростей в трубопроводе (v0=3,537 м/с)
Начальное
значение скорости вычисляется исходя из расхода жидкости
где
Q – расход жидкости (м3/с), d –
диаметр трубопровода (м).
Теперь
рассмотрим турбулентное движение жидкости с примесями. Предположим, что
движение жидкости не зависит от присутствующих в ней примесей, т.к. дисперсный
состав и концентрация примесей очень малы. Считаем частичку примеси шаром
радиуса R, тогда, можно рассмотреть силы, действующие со стороны
жидкости на эту частицу:
FA
– выталкивающая сила (Архимедова), P – сила
давления, F – сила сопротивления, mg – сила
тяжести, U – скорость движения частицы. Считаем, что жидкость
линейно-вязкая, т.е. представляет собой сплошную среду, в которой сопротивление
сдвигу пропорционально скорости движения.
где
V – объем частицы примеси, 
Движение
частицы будет выражаться следующим уравнением
где
m – масса частицы (кг).
Добавим
начальные и граничные условия
Уравнения
(2.20), (2.21) и (2.23) позволяют определить характер движения жидкости с
примесями. Данные системы решаются с помощью метода конечных элементов. Пример
распределения примесей в баке можно видеть на рис 2.7
Рис
2.6 Распределение примесей в баке (v0=2,358 м/с)
Идея
метода конечных элементов состоит в том, что любую непрерывную величину, такую,
как температура, давление и перемещение, можно аппроксимировать дискретной
моделью, которая строится на множестве кусочно-непрерывных функций,
определенных на конечном числе подобластей.
В
общем случае непрерывная величина заранее неизвестна и нужно определить
значения этой величины в некоторых внутренних точках области. Дискретную
модель, однако, очень легко построить, если с начало предположить, что числовые
значения этой величины в каждой внутренней точке области известны.
·в рассматриваемой области фиксируется конечное число точек. Эти точки
называются узловыми точками или просто узлами.
·значения непрерывной величины в каждой узловой точке считается
переменной, которая должна быть определена.
·область определения непрерывной величины разбивается на конечное число
подобластей называемых элементами. Эти элементы имеют общие узловые точек в
совокупности аппроксимируют области.
·непрерывная величина аппроксимируется на каждом элементе полиномом,
который определяется с помощью узловых значений этой величины. Для каждого
элемента определяется свой полином, но полиномы подбираются таким образом,
чтобы сохранялась непрерывность величины вдоль границ элемента (этот полином
называется функцией элемента).
Рассмотрим трехмерный элемент, представляющий собой параллелограм. Он
имеет четыре узла. Обозначим их индексами i, j, k, l, причем обход узлов в том порядке,
как они написаны, осуществляется против часовой стрелки. Интерполяционный
многочлен имеет вид:
или
в матричном виде:
где
вектор 
Мы
получили систему уравнений 4×4. Запишем эту системы в матричной форме:
где
Матрица [C] строится для каждого элемента (то
есть у каждого элемента своя и зависит от координат узлов конкретного
элемента). Запишем матрицу [C]:
Для примера рассмотрим элемент с координатами узлов I=(1,2),
J=(2,1), то первые две строки матрицы будут:
Столбец
но
так как нам, 
Но
как нам известно
где
так
как
то
есть мы получили аппроксимацию 
Примеры
разбиения бака и трубопровода на элементы приведены ниже
Рис
2.7 Пример разбиения трубопровода на элементы
Рис
2.8 Пример разбиения бака на элементы
Движение
жидкости в трубопроводе аналогично движению в баке-отстойнике, за исключением
того, что трубопровод имеет иную геометрию, поэтому будут иные граничные
условия. Начальное значение скорости будет вычисляться по формуле (2.22). Как
ведут себя примеси в трубопроводе показано на рис 2.8
Рис
2.9 Распределение примесей в трубопроводе
Смазочно-охлаждающие жидкости
Установлено [2, 4, 6, 18, 37, 67], что смазочно-охлаждающие технологические среды (СОТС) оказывают существенное влияние на процесс резания и качество обработанной поверхности. При различных видах механической обработки применяют различные виды СОТС. К ним относятся.
- 1. Смазочно-охлаждающие жидкости (СОЖ): а) вода с небольшой добавкой веществ, препятствующих коррозии станка и детали (например, соды); б) эмульсии, представляющие собой растворы в воде специальных эмульсолов и паст, т. е. растворы специальных мыл в воде; в) масла растительные (льняное, сурепное, касторовое), минеральные (индустриальное-20) и осерненные (сульфофрезол — масло индустриальное-20 с добавкой 2…3 % серы); г) специальные (например, смесь керосина и масла).
- 2. Распыленные жидкости.
- 3. Газообразные среды.
- 4. Твердые смазки.
Наибольшее распространение имеют СОЖ, поэтому в настоящей работе акцент сделан на них.
Современные СОЖ [37, 55, 56] представляют собой специализированные гомогенные или гетерогенные многокомпонентные технологические среды, обладающие комплексом свойств, обеспечивающих оптимальные условия проведения процесса резания металлов. Все СОЖ в зависимости от базовой основы подразделяются на две группы: масляные и водорастворимые. Кроме основы, СОЖ содержат набор присадок различной природы и назначения, повышающих их свойства.
Масляные СОЖ содержат в качестве основы неактивированные (чистые) и активированные масла. При выборе минеральных солей учитывают их вязкость и совместимость с присадками. В случае применения синтетических масел учитывают их повышенную по сравнению с минеральными маслами стойкость. К активированным относят сульфированные, хлорированные и сульфохлорированные масла. Предварительно активированные масла могут быть также использованы в качестве присадок к базовому маслу. В зависимости от строения и структуры присадок их применяют для обеспечения антизадир- ного, антиизносного и антифрикционного действий.
К антизадирным относят присадки, предотвращающие схватывание и износ режущих инструментов при наиболее тяжелых режимных условиях. Это вещества, содержащие серу, хлор, фосфор. Присадки, обеспечивающие антикоррозионное действие масляных СОЖ, могут быть те же, что и используемые для улучшения смазывающих свойств СОЖ: полимерные жирные ненасыщенные кислоты, дисульфиды, аминофосфаты.
Присадки, предотвращающие окисление масел, называют антиоксидантами. Наиболее распространенными являются ионол, диал- килдитриофосфаты и др. Для масляных СОЖ применяют также анти- пенные и антитуманные присадки.
Водорастворимые СОЖ подразделяются на эмульсионные, синтетические и полусинтетические. Они содержат в качестве основы воду и могут включать присадки органического или неорганического типа (в ряде случаев — их смесь), хорошо растворимые в воде.
Эмульсионные СОЖ представляют собой водные растворы масел типа «масло в воде». В них кроме масла и воды входят эмульгаторы, вещества связки, ингибиторы коррозии, бактерициды, биоциды, ан- тиизносные и антизадирные присадки. Эмульгаторы представляют собой поверхностно-активные вещества (ПАВ), уменьшающие поверхностное натяжение и стабилизирующие диспергированные частицы масла в воде. Вещества связки обеспечивают совместимость масел с эмульгаторами.
К синтетическим относятся СОЖ, содержащие присадки, полученные путем синтеза. Это — водорастворимые мономеры различных органических кислот, их соли, в том числе обладающие триоак- тивными свойствами, водорастворимые олигомеры и полимеры, а также полимеры, обладающие свойствами электролитов. Применяют также сополимеры, смеси мономеров и полимеров. В качестве присадок к синтетическим водным СОЖ используются поверхностно-активные вещества типа синтетических жирных кислот и их солей, высшие жирные спирты и др. В ряде случаев к синтетическим СОЖ добавляют жидкости, которые наряду с синтезированными органическими присадками содержат и неорганические добавки, например для придания СОЖ антикоррозионных свойств.
Полусинтетические СОЖсодержат в своем составе в качестве присадки минеральное масло.
Основной функцией СОЖ является механизм охлаждающего действия; он определяется условиями процесса конвективного теплообмена между СОЖ и нагретыми в ходе лезвийной обработки поверхностями обрабатываемой детали и режущих инструментов. На коэффициент теплообмена влияют: теплопроводность СОЖ, скорость обтекания охлаждаемой поверхности, теплоемкость, плотность, вязкость СОЖ и разность температур охлаждаемой поверхности и СОЖ.
Эффект охлаждения становится наиболее существенным при повышенных скоростях резания. Это объясняется следующими характеристиками СОЖ, определяющими ее охлаждающую способность: теплопроводностью, теплоемкостью, теплотой испарения и смачиваемостью контактирующих поверхностей. Например, удельная теплоемкость водных СОЖ примерно в два раза превышает удельную теплоемкость масляных СОЖ, что обеспечивает большое охлаждающее действие водных СОЖ. В случае если при резании металлов СОЖ переходит из жидкого состояния в газообразное, то происходящий при этом процесс испарения является эффективным методом охлаждения. При этом приобретает значение такой фактор, как скрытая теплота парообразования, характеризующая, какое количество тепловой энергии требуется для преобразования единицы массы жидкости в газовое состояние. Имеющиеся плотные зазоры между контактирующими поверхностями могут способствовать образованию скрытого парового слоя СОЖ, который может замедлить дальнейшее охлаждение.
На теплообмен оказывает влияние гидродинамика обтекания СОЖ охлаждаемых поверхностей, зависящая от скорости и направления движений режущих инструментов и деталей, их вибраций, сходящей стружки, давления подачи СОЖ. Площадь теплопереноса также влияет на теплообмен, причем эффективная площадь теплопереноса зависит от способности СОЖ смачивать контактирующие поверхности. Смачивание выше в том случае, когда СОЖ имеет относительно низкое поверхностное натяжение. Многие добавки к СОЖ, в частности ингибиторы коррозии и жирные кислоты, обладают способностью уменьшать поверхностное натяжение жидкости.
В целом эффективность механизма охлаждения связана с повышением работоспособности режущих инструментов, поскольку увеличение их стойкости напрямую связано со способностью СОЖ отводить теплоту. В отдельных случаях охлаждение может вызвать и отрицательное действие. Например, при работе твердосплавными режущими инструментами и из режущей керамики перерывы в подаче
СОЖ на контактные площадки приводят к микрорастрескиванию режущих пластин и, соответственно, к интенсификации процесса их изнашивания.
СОЖ может производить следующие виды смазочного действия: химическое, диффузионно-химическое, контактно-гидравлическое. Смазочное химическое действие СОЖ заключается в образовании на контактирующих поверхностях химических соединений как неорганической природы (оксидов, сульфидов, галогенидов и др.), так и органических (продуктов деструкции или полимеризации, снижающих трение в зоне контакта и уменьшающих адгезию стружки к поверхности режущих инструментов). Созданы эффективные СОЖ на основе присадок триоактивного действия, образующих защитную пленку на контактных поверхностях.
Химическое, диффузионно-химическое и контактно-гидродинамическое смазочные действия оказывают значительное влияние на трение в условиях резания: уменьшают теплообразование, адгезию и диффузию, что улучшает все показатели функционирования системы резания.
Смазочное диффузионно-химическое действие СОЖ дополняет химическое действие. Ускорение диффузионных явлений в процессе лезвийной обработки приводит к интенсификации диффузии атомов веществ (например, кислорода и углерода), входящих в состав СОЖ, в глубь металла. Регулируя с помощью СОЖ взаимодействия этих атомов с материалами детали и режущих инструментов с образовавшимися на контактных поверхностях соединениями, можно предотвратить схватывание металлов и образование нароста при резании.
Контактно-гидродинамическое смазочное действие СОЖ характеризуется образованием достаточно толстой прослойки пленки, обладающей значительной упругостью и способностью воспринимать высокие контактные нагрузки. Такое смазочное действие может оказывать большая группа СОЖ, особенно с жировыми присадками. Одним из важнейших условий такого образования является вязкость СОЖ, которая должна быть оптимальной для данного вида операции механической обработки.
Для осуществления эффективного смазочного действия должны выполняться следующие требования [28, 56]:
- — присадки в СОЖ должны присутствовать в достаточных количествах;
- — компоненты СОЖ должны обладать таким строением и структурой, чтобы было обеспечено проникновение СОЖ в зону резания;
- — имеющие место при резании температуры должны быть достаточно высоки, чтобы способствовать образованию поверхностных соединений, но не допускать разложения или расплавления этих соединений;
- — скорость резания и скорость прохождения поверхностных реакций должны быть соизмеримы, чтобы оставалось время для завершения реакций образования защитных слоев; в частности, установлено,что увеличение скорости резания без подбора соответствующих присадок приводит к ограничению доступа СОЖ, уменьшению скорости реакции, необходимой для образования поверхностных соединений, и не дает возможности использовать присадки с низкой температурой плавления.
Диспергирующее действие. В основе диспергирующего действия СОЖ лежит эффект П.А. Ребиндера [44], объясняющий влияние внешней среды на диспергирование твердых тел, в том числе влияние СОЖ при резании металлов. Важнейшее из направлений физико-химической механики, получающее эффективное применение при резании в основном труднообрабатываемых материалов, — это понижение работы образования новых поверхностей в момент их возникновения в процессе пластической деформации и разрушения твердых тел путем уменьшения поверхностной энергии твердого тела на границе с внешней средой. Если искусственно вводимая в зону обработки внешняя среда обеспечивает относительно слабое уменьшение поверхностной энергии, то достигается поверхностный пластифицируемый эффект, облегчение и локализация пластической деформации в тонком поверхностном слое. Это объясняется тем, что поверхностно-активная внешняя среда облегчает выход на поверхность дислокаций, движение которых и составляет сущность пластической деформации. Если же в зону обработки вводится сильно поверхностно-активная среда, то достигается охрупчивание твердого тела и облегчение процесса его разрушения.
Физический смысл данной группы явлений заключается в следующем: в ходе разрушения твердого вещества изменяются и перестраиваются его внутренние связи. Они ослабляются, и их разрыв облегчается в том случае, если их частично удается направить на взаимодействие с атомами легкоподвижной внешней среды, в качестве которой используется композиция, в состав которой входят поверхностно-активные вещества. Поэтому при обработке металлов поверхностно-активной внешней средой, способствующей достижению охрупчивающего и диспергирующего эффектов, являются расплавы металлов (например, олово, цинк, кадмий-висмут и др.). Однако при резании с обычными СОЖ такой эффект не проявляется.
Один из основных способов защиты от коррозии при использовании СОЖ — добавление различных присадок, ингибиторов коррозии, увеличивающих щелочность СОЖ и уменьшающих возможность образования ржавчины. В случае использования масляных СОЖ защита от коррозии заключается в способности покрывать или смачивать поверхности режущих инструментов и детали защитной пленкой, представляющей физический барьер для протекания электрохимических реакций. По мере того как скорость обработки и твердость обрабатываемого материала детали увеличиваются, смачивающая способность и проникновение масляных СОЖ ухудшаются, что приводит к ослаблению защитного антикоррозионного действия. В этом случае необходимо использовать смазочно-охлаждающие жидкости эмульсионного типа, которые сочетают охлаждающие свойства воды со смазочными действиями масел. Они содержат предохраняющие от коррозии алканоламины, нефтяные сульфонаты — эмульгаторы, смачивающие агенты, жирные кислоты, которые также способствуют сохранению защитной пленки, остающейся после испарения воды из эмульсии.
При использовании эмульсионных СОЖ для сохранения их антикоррозионных свойств необходимо поддерживать в допустимых пределах заданную концентрацию рабочего раствора, а также контролировать качество применяемой для СОЖ воды, температуры и влажности при лезвийной обработке, условия хранения СОЖ, микробиологический баланс, наличие посторонних примесей и смазок.
При использовании синтетических водных СОЖ защитное антикоррозионное действие обеспечивается введением различных ингибиторов коррозии в виде комбинаций алканоламинов с нитритом натрия. Однако образующиеся при таком сочетании нитрозоамины считаются вредными, что ограничивает применение нитрита натрия. Другими присадками, способствующими защите от коррозии, являются бораты, фосфаты в комбинации с алканоламинами и некоторые производные органических кислот. Основными требованиями для выполнения антикоррозионного действия этих присадок являются контроль и поддержание на заданном уровне их концентрации. Необходимо также, чтобы выполнялись требования, предъявляемые к качеству воды для приготовления СОЖ: жесткость, температура, содержание минеральных солей (хлоридов, сульфатов).
Моющее действие СОЖ направлено на обеспечение непрерывного удаления из зоны резания продуктов износа режущих инструментов, мелкой стружки и т. д. Моющее действие имеет первостепенное значение при выполнении финишных операций многими лезвийными инструментами.
Для того чтобы СОЖ обладала моющим эффектом, она должна оказывать активное смазочное действие, ей должны быть присущи следующие свойства:
- — высокая поверхностная активность, т. е. низкое поверхностное натяжение на поверхностях раздела, что улучшает смачиваемость частиц;
- — способность создавать вокруг твердой частицы двойной электрический слой или сольватную оболочку, результатом чего является отделение частиц от твердых поверхностей; это способствует возникновению расклинивающего давления;
- — способность создавать вокруг частиц достаточно упругие и прочные пленки, в применяемой СОЖ должна содержаться достаточно большая доля молекул в коллоидно-дисперсном состоянии.
В то же время необходимо отметить, что требованию хорошей моющей способности отвечает ограниченное число составов СОЖ, в частности керосин и керосино-масляные смеси. Поэтому основными путями повышения моющего действия СОЖ является увеличение количества СОЖ, подаваемой в зону резания в единицу времени, и увеличение скорости потока.
Кроме указанных свойств СОЖ должна отвечать следующим требованиям [40]:
не снижать эксплуатационных свойств деталей, изготовленных при их применении, прежде всего коррозионной стойкости и прочности;
быть устойчивыми при эксплуатации и хранении, т. е. не терять своих основных свойств;
не воспламеняться при температуре резания;
не оказывать вредного влияния при попадании на кожный покров и слизистые оболочки работающих;
не иметь запаха;
не образовывать дым, пену и клейкие вещества;
не смешиваться с машинными маслами;
не оказывать на станок и деталь окрашивающего и коррозионного действия.
В целом СОЖ должны быть надежными в эксплуатации и экологически чистыми.
3 Выводы
Получены оптимальные значения скорости жидкости в трубопроводе, высота
нейтрального слоя и проточной части в баке, а также графически получены
зависимости изменения концентрации механических примесей от параметров системы
применения и зависимость шероховатости от расхода жидкости.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В данной работе решалась проблема автоматизации проектирования систем
применения СОЖ, что возможно с помощью ЭВМ. Применение ЭВМ для обеспечения
надежной и стабильной работы подсистемы СОЖ в ГПС позволяет решать на новом
уровне задачи обеспечения качества СОЖ в процессе эксплуатации.
ЭВМ, по данным
измерительных приборов, может прогнозировать ресурс работоспособности СОЖ на
каждом гибком автоматизированном модуле, отдельном станке или во всей
централизованной системе, а также обеспечивать контроль и управление для
следующих параметров:
· расхода СОЖ;
· напора СОЖ в трубопроводах;
· степени загрязненности СОЖ (наличие масла утечки, мелкодисперсных частиц
стружки, посторонних примесей и т.д.), а так же некоторых физико-химических
показателей СОЖ:
ЭВМ способна осуществлять обратную связь с техническими средствами
применения СОЖ, поддерживая путем коррекции на заданном уровне параметры
системы подачи, регенерации и очистки СОЖ. По командам ЭВМ могут отключаться
или включаться насосы, регулируя расход СОЖ.
Автоматизация контроля качества СОЖ необходима для обеспечения управления
технологическим процессом в ГПС и повышения надежности ее работы и
предусматривает замену периодического аналитического контроля на непрерывный или дискретный контроль, осуществляемый
автоматизированной информационно-измерительной системой (ЛИС) контроля, в
состав которой входят функционально объединенные измерительные средства,
автоматические анализаторы, устройства для преобразования информации с целью ее
ввода в ЭВМ.
Проектирование систем применения СОЖ на машиностроительных предприятиях
представляет собой комплексную проблему, охватывающую вопросы выбора
оптимальных составов, оборудования и технологических схем, а также систем
диагностики, регулирования и управления на всех стадиях эксплуатации СОЖ.
Анализ существующих методов проектирования показал, что недостаточно
широкое распространение автоматизированных методов и систем эксплуатации СОЖ
сдерживается использованием традиционных, ручных методов проектирования,
позволяющих выбирать лишь ограниченное число вариантов схем и оборудования.
отсутствием соответствующего серийного оборудования, недостаточной научной
проработкой вопросов использования ЭВМ для СОЖ.
Повышение научно-технического уровня и ускорение проектных работ для
создавая эффективных систем применения СОЖ связано с использованием
автоматизированных методов проектирования, базирующихся на математических
моделях, т.е. с использованием САПР и соответствующего ПМО для СОЖ.
Методические
подходы для автоматизированного проектирования систем применения СОЖ
основываются на анализе иерархической структуры функционирования СОЖ в качестве
отдельного подразделения, входящего наряду с другими службами в общую структуру
завода.
Выводы по проделанной работе:
.Проанализированы существующие критерии и сформулирован обобщенный
критерий эффективности системы применения СОЖ.
.Разработана функциональная структура САПР-СОЖ как подсистема общей
системы проектирования процессов механической обработки.
.Построены математические модели элементов системы применения СОЖ (особо
подробно рассмотрены модели бака-отстойника и трубопровода).
.По построенным моделям проведены исследования и получены результаты.
.Выданы рекомендации на параметры элементов системы применения СОЖ.
Особенно актуально использование САПР-СОЖ в качестве одной из подсистем в
САПР ГПС, что отвечает принципу системности при проектировании основных и
вспомогательные служб. Разработка методов автоматизированного проектирования
ГАПС-СОЖ позволяет учесть этот принцип при эксплуатации СОЖ в условиях гибкой
технологии и автоматизации основных механообрабатывающих производств. По
результатам работы опубликованы тезисы.
ЛИТЕРАТУРА
1 Смазочно-охлаждающие жидкости для
обработки металлов резанием. Рекомендации по применеию, -М., 1979.109с.
2 Седов Л.И. Механика сплошной среды,
2Т, -М., 1976.273с.
3 Полянсков Ю.В. Повышение
эффективности операций шлифования путем стабилизации свойств СОЖ. Диссертация
на соискание ученой степени доктора технических наук, Ульяновск, 1982.308с.
5 Смазочно-охлаждающие жидкости и их
применение при производстве режущего инструмента. Методические рекомендации,
-М., 1986.60с.
6 Чулок А.И. Математические модели
автоматизированного проектирования систем применения СОЖ / Автоматизированные
системы проектирования и управления, выпуск 5, -М, 1986.70с.
7 Галлагер Р. Метод конечных элементов,
‘Мир’,-М.,1984.195с.
8 Бурман З.И. Программное обеспечение
матричных алгоритмов и метода конечных элементов в инженерных расчетах, ‘Машиностроение’,-М.,1988.110с.
9 Сегерлинд Л.Д. Применение метода
конечных элементов, ‘Мир’,-М.,1979.250с.
10Воропаев Г.А.,
Птуха Ю.А. Моделирование турбулентных сложных течений,Киев 1991.123с.
11Методы
гидрофизических исследований. Турбулентность и микроструктура. Материалы III всесоюзной школы,
Н.Новгород,1990.145с.
12Научные основы
турбулентных явлений: Сборник научных трудов.
13Христов Х.И.,
Нартов В.П. Точечные случайные функции и крупномасштабная турбулентность, ‘Наука’,-M.,1992.250с.
14Этюды о
турбулентности, ‘Наука’,
-М.,1994.180с.
15Чемпен С.,
Каулинг Т. Математическая теория неоднородных газов, -М.,1960.179с.
16Турбулентность:
принципы и применения, под ред. Фроста У., ‘Мир’,-М.,80.356с.
17Монин А.С.,
Яглом А.М. Статистическая гидромеханика. Теория турбулентности, ‘Гидрометеоиздат’, 1992.360с.
ПРИЛОЖЕНИЯ
Приложение 1
Таблица П1 Технические данные насосов[1]
Тип насоса | Производительность, л/мин |
ПА-22 | 22 |
ПА-180 | 45 |
НЦВ | 50-400 |
Х14-2 | 12-200 |
Г11-2 | 12-70 |
Г12-2 | 5-200 |
К и КМ | 75-6000 |
ЗЦ | 300-630 |
КНП | 270-20000 |
Пд и Пс | 420-6000 |
РЗ | 18-630 |
МВН | 360-1500 |
П-90 | 90 |
П-180 | 180 |
Таблица П2 Устройства для очистки СОЖ, изготовляемые централизованно[1]
Наименование | Тип(ОСТ или ТУ) | Пропускная способность, | Точность очистки, мкм | Степень очистки, % | Вид очищаемой СОЖ |
Фильтры приемные сетчатые | С41-2 ОСТ2С41-1-74 | 2-60 | 80-160 | 50-80 | Водные и масляные СОЖ |
Фильтры магнитные сетчатые | ФМС 12М ФМС 13М | 8 16 | 5-10 (магнитные частицы) | 60-80 | То же |
Фильтры – транспортеры с | МХ 44-2 (ТУ2-053-454-73) | 25-200 | 20-30 | 98 | Водные СОЖ |
Фильтры многоярусные | ФМБ-5 ФМБ-10 ФМБ-20 | 800 1600-2500 500 | 20-30 | Не менее 98 | Водные СОЖ |
Фильтр полосовой | ФП-4 | До 3000 | До 20-40 | До 95 | То же |
Фильтр намывной | ФН-160 | 3000 | До 5 | До 98 | Масляные СОЖ |
Фильтры магнитные | ФМ1-ФМ8 | 8-400 | 5-10 | 50-80 | Водные и масляные СОЖ |
Патрон магнитный | Г42-1 | – | Общая масса задерживаемых | Радиус действия 25-65 мм | Водные и масляные СОЖ |
Гидроциклоны | ХМ45-2 (ТУ2-053-089-75) | 50 50-100 | 10-15 5 | 60-90 98 | Водные и масляные СОЖ |
Сепараторы магнитные | СМ-2МА СМ-3МА | 25 50 100 200 630 | До 2000 До 200 | До 90 До 90 До 90 До 85 | Водные и масляные СОЖ |
Комплектная установка для | Х35-15 | 200 | – | – | Водные СОЖ |
Таблица П3 Физико-химические свойства СОЖ [5]
Марка СОЖ, ТУ | Вязкость кинематическая при | Плотность при 20°С г/см3 |
МР-1У ТУ 38 101731-80 | 18-24 | 0,80-0,93 |
МР-4 ТУ 38 101481-76 | 4-10 | 1,05 |
МР-99 ТУ 38 101877-87 | 25-40 | 0,88-0,95 |
ОСМ-1 ТУ 38 УССР 201-228-80 | 7,5 | 0,85-0,89 |
ОСМ-3 ТУ 38 УССР | 6-8 | 0,85-0,91 |
Укринол-14 ТУ 38 4.01.28-74 | 16-23 | 0,80-0,93 |
Укринол-1 ТУ 38 101197-82 | 30-60 | 0,90-0,98 |
Аквол-2 ТУ 38 4.01.10-73 | 38-65 | 0,90-0,99 |
Аквол-6 ТУ 38.4.01-1-79 | 70 | 0,90-1,10 |
Аквол-10М ТУ 38.101931-83 | 8-15 | 1,0-1,1 |
Аквол-14 ТУ 38.101971-84 | 3-7 | 1,0-1,2 |
Аквол-11 ТУ 38.101932-83 | 40 | 1,00-1,08 |
Приложение 2
Листинг программных модулей
Модуль MainF.pas
unit MainF;, Messages, SysUtils, Classes, Graphics, Controls, Forms,
Dialogs,, StdCtrls, Buttons, ExtCtrls, ComCtrls;=
class:string;,v:Real;,vf:Real;,C5,C8,C25,C100:Real;,Tp2,Tp5,Tp8,Tp25,Tp100:Real;,T,De,Ci:Real;:Word;;=
class(TForm): TMainMenu;: TMenuItem;: TMenuItem;: TMenuItem;: TMenuItem;:
TMenuItem;: TMenuItem;: TBitBtn;: TListBox;: TLabel;: TLabel;: TMenuItem;:
TBitBtn;: TListBox;: TMenuItem;: TMenuItem;: TMenuItem;: TLabel;: TLabel;:
TLabel;: TLabel;: TListBox;: TMenuItem;
CloseBtnClick(Sender: TObject);NasosItemClick(Sender:
TObject);FilterItemClick(Sender: TObject);BakItemClick(Sender:
TObject);DelItemClick(Sender: TObject);ParamItemClick(Sender:
TObject);FormCreate(Sender: TObject);TpItemClick(Sender:
TObject);BaksItemClick(Sender: TObject);
{ Private declarations }
{ Public declarations
}InsM(N,A:Integer;B,C,D,E,F:Real);DelM(N:Integer);NomBak:Word;filterdo(N:Integer);bakdo(N:Integer);zonado;trubdo;Rado;left(A,B:Real):Real;left1(A,B:Real):Real;;TMass=array[1..10,1..5]
of Real;: TMainForm;:Integer;:Word;:array[1..20,1..6] of
Real;:TMass;:TParametr;,C5,C8,C25,C100:Real;:Real;:Integer;:TextFile;NasosF,
FilterF, BakF, ParametrF, AnsysF, AnsysF1, ChartF;
{$R
*.DFM}TMainForm.NomBak:Word;:Integer;:=0;:=I 1;(Bak[I][1]=-1);:=I;;TMainForm.left(A,B:Real):Real;:=A B-A*B/100;;TMainForm.left1(A,B:Real):Real;:=A-A*B/100;;TMainForm.zonado;:=left(C2,Param.C2);:=left(C5,Param.C5);:=left(C8,Param.C8);:=left(C25,Param.C25);:
=left(C100,Param.C100);TMainForm.filterdo(N:Integer);:=left1(C2,M[N][2]);:=left1(C5,M[N][3]);:=left1(C8,M[N][4]);:=left1(C25,M[N][5]);:=left1(C100,M[N][6]);TMainForm.bakdo(N:Integer);:=left1(C2,Bak[Round(M[N][1])][1]);:=left1(C5,Bak[Round(M[N][1])][2]);:
=left1(C8,Bak[Round(M[N][1])][3]);:=left1(C25,Bak[Round(M[N][1])][4]);:=left1(C100,Bak[Round(M[N][1])][5]);TMainForm.trubdo;:=left1(C2,Param.Tp2);:=left1(C5,Param.Tp5);:=left1(C8,Param.Tp8);:=left1(C25,Param.Tp25);:=left1(C100,Param.Tp100);TMainForm.Rado;((C2 C5 C8 C25 C100)=0)
or (Param.Ce=0) or
(Param.T=0) or (Param.Ci=0)Ra:=0Ra:=0.2*exp(ln(C2 C5 C8 C25 C100)*0.05
.18*ln(Param.Ce) 0.17*ln(Param.T)-0.47*ln(Param.De)
.02*ln(Param.Ci));;TMainForm.InsM(N,A:Integer;B,C,D,E,F:Real);:Integer;N<=All 1
thenI:=All downto N
do[I 1]:=M[I];[N][1]:=A;[N][2]:=B;[N][3]:=C;[N][4]:=D;[N][5]:=E;[N][6]:=F;:=All 1;;;TMainForm.DelM(N:Integer);:Integer;N<=All
thenI:=N to All-1 do[I]:=M[I 1];:=All-1;;;TMainForm.
CloseBtnClick(Sender:
TObject);N1.Enabled then CloseFile(F);;;TMainForm.NasosItemClick(Sender:
TObject);:TS;:=TNasosForm.Create(Self);NasosForm.ShowModal=mrOk
then:=TS.Create;.GetData(St);(St.N>0) and (St.N<=All 1)
then:=Nasos 1;.Enabled:=True;.Enabled:=True;.Q:=St.p;.InsM(St.N,-1,St.P,0,0,0,0);.Items.Insert(St.N,St.s);;;.Free;;;TMainForm.
FilterItemClick(Sender:
TObject);:TNomberFilter;:=TFilterForm.Create(Self);FilterForm.ShowModal=mrOk
then:=TNomberFilter.Create;.FilterGetData(Nomber);(Nomber.N>0) and
(Nomber.N<=All 1) then.InsM(Nomber.N,-2,Nomber.C2,.C5,Nomber.C8,Nomber.C25,Nomber.C100);.Items.Insert(Nomber.N,Nomber.S);;;.Free;;;TMainForm.
BakItemClick(Sender:
TObject);:TBakNomber;:string;:=TBakForm.Create(Self);.BakQEdit.Text:=FloatToStr(Param.Q*0.06);BakForm.ShowModal=mrOk
then:=TBakNomber.Create;.BakGetData(Nomber);(Nomber.N>0) and
(Nomber.N<=All 1)
then.InsM(Nomber.N,NomBak,Nomber.L,Nomber.H,.B,Nomber.Hn,Nomber.Hb);:=’Бак
‘ FloatToStr(Nomber.L) ‘x’ FloatToStr(Nomber.H) ‘x’
FloatToStr(Nomber.B);.Items.Insert(Nomber.N,S);;;.Free;;;TMainForm.DelItemClick(Sender:
TObject);MainListBox.ItemIndex<>0 then(M[MainListBox.ItemIndex][1]=-1)
then:=Nasos-1;(Nasos=0)
then.Enabled:=False;.Enabled:=False;;(M[MainListBox.ItemIndex][1]<>-2)
then[MainListBox.ItemIndex][1]:=-1;.DelM(MainListBox.ItemIndex);.Items.Delete(MainListBox.ItemIndex);;;TMainForm.ParamItemClick(Sender:
TObject);,S2:string;:=TParametrForm.Create(Self);ParametrForm.ShowModal=mrOk
then.ParamGetData(Param);.MainFormLabel.Caption:
=’Сож –
‘ Param.S;(Param.v:6:3,S1);(Param.p:6:3,S2);.MainFormLabel1.Caption:=’ ( ‘ S1 ‘
/ ‘ S2 ‘ )’;;.Free;;;TMainForm.FormCreate(Sender: TObject);:Integer;I:=1 to 10
do[I][1]:=-1;:=0;:=0;:=TParametr.Create;.Q:=1;.Ts:=1;:=1;.Items.Add(‘Зона
резания’);;TMainForm.
TpItemClick(Sender:
TObject);:=TAnsysForm.Create(Self);AnsysForm.ShowModal=mrOk thenAnsysForm
do.Tp2:=StrToFloat(AnsysTEdit1.Text);.Tp5:=StrToFloat(AnsysTEdit2.Text);.Tp8:=StrToFloat(AnsysTEdit3.Text);.Tp25:=StrToFloat(AnsysTEdit4.Text);.Tp100:=StrToFloat(AnsysTEdit5.Text);;.Free;;;TMainForm.
BaksItemClick(Sender:
TObject);,J:Integer;:=MainListBox.ItemIndex;:=Round(M[I][1]);:=TAnsysForm1.Create(Self);(J>-1)
and (I<>0) thenAnsysForm1.ShowModal=mrOk thenAnsysForm1
do[J][1]:=StrToFloat(AnsysBEdit1.Text);[J][2]:=StrToFloat(AnsysBEdit2.Text);[J][3]:
=StrToFloat(AnsysBEdit3.Text);[J][4]:=StrToFloat(AnsysBEdit4.Text);[J][5]:=StrToFloat(AnsysBEdit5.Text);;.Free;;;TMainForm.ExecuteBtnClick(Sender:
TObject);,J:Integer;not(N1.Enabled)
then(F,’Result’);(F);;.Enabled:=True;:=Param.C2;:=Param.C5;:=Param.C8;:=Param.C25;:=Param.C100;.Clear;.Clear;.Items.Add(‘Q’);.Items.Add(‘D’);I:
=1
to All doM[I][1]>-1
then.Items.Add(‘L’ IntToStr(I));.Items.Add(‘H’ IntToStr(I));.Items.Add(‘B’ IntToStr(I));.Items.Add(‘Нн’ IntToStr(I));.Items.Add(‘Нб’ IntToStr(I));;I:=1
to Param.N do;J:=1 to All do;M[J][1]=-2 then filterdo(J)if M[J][1]>
-1 then
bakdo(J);;;;.Items.Add(FloatToStr(Ra));;;TMainForm.ListBox1Click(Sender:
TObject);.Caption:=IntToStr(ListBox1.ItemIndex 1);;TMainForm.N1Click(Sender:
TObject);:Real;,N:Integer;:string;:=MainListBoxP.ItemIndex;:=MainListBoxP.Items.Strings[I];:=Length(S);I
of
:R:=Param.Q;
:R:=Param.Ts;:=StrToInt(S[L]);L=2 then S:=S[1] else S:=S[1] S[2];S=’L’
then I:=2if S=’H’ then:=3 else if S=’B’ then:=4 else if S=’Нн’ then:=5 else
I:=6;:=M[N][I];;;(F,Ra,’ ‘,R);;TMainForm.ResulItemClick(Sender:
TObject);(F);.Enabled:=False;:=TFormChart.Create(Self);.ShowModal.Free;;;.
Модуль AnsysF.pas
unit AnsysF;, Messages, SysUtils, Classes, Graphics, Controls, Forms,
Dialogs,, Buttons,MainF;= class(TForm): TLabel;: TLabel;: TLabel;: TEdit;:
TEdit;: TEdit;: TEdit;: TEdit;: TLabel;: TLabel;: TLabel;: TLabel;: TLabel;:
TLabel;: TBitBtn;FormCreate(Sender: TObject);
{ Private declarations }
{ Public declarations };: TAnsysForm;
{$R *.DFM}TAnsysForm.FormCreate(Sender:
TObject);,S2:string;.vf:=4*Param.Q*0.001/(60*Pi*Param.Ts*Param.Ts);(Param.vf:6:3,S1);(Param.Ts:6:3,S2);.Caption:=’D
= ‘ S2 ‘ м v = ‘ S1 ‘
м/с’;.Text:=FloatToStr(Param.Tp2);.Text:=FloatToStr(Param.Tp5);.Text:
Модуль BakF.pas
unit BakF;, Messages, SysUtils, Classes, Graphics, Controls, Forms,
Dialogs,, Buttons, ExtCtrls;= class{(TObject)}:Integer;,H,B,Hn,Hb:Real;;=
class(TForm): TBitBtn;: TBitBtn;: TEdit;: TEdit;: TEdit;: TEdit;: TEdit;:
TEdit;: TEdit;: TEdit;: TEdit;: TEdit;: TLabel;: TLabel;: TLabel;: TLabel;:
TLabel;: TLabel;: TLabel;: TLabel;: TLabel;: TLabel;: TBitBtn;: TBitBtn;:
TBitBtn;: TEdit;: TLabel;: TEdit;: TLabel;: TBevel;: TBevel;:
TBevel;BakLBitBtnClick(Sender: TObject);BakHBitBtnClick(Sender: TObject);BakVfBtnClick(Sender:
TObject);
{ Private declarations }BakGetData(Dat:TBakNomber);
{ Public declarations };: TBakForm;MainF;
{$R *.DFM}:Real;TBakForm.BakLBitBtnClick(Sender:
TObject);,W,R:Real;:=StrToFloat(BakVrEdit.Text);:=StrToFloat(BakWEdit.Text);:=StrToFloat(BakHEdit.Text);:=2*Vr*H/W;.Text:=FloatToStr(R);;TBakForm.BakHBitBtnClick(Sender:
TObject);,Hn,Hb:Real;:=StrToFloat(BakHnEdit.Text);:
=StrToFloat(BakHbEdit.Text);:=Hn Hb H;.Text:=FloatToStr(R);;TBakForm.BakVfBtnClick(Sender:
TObject);,B:Real;:=StrToFloat(BakQEdit.Text);:=StrToFloat(BakBEdit.Text);.Text:=FloatToStr(Q/(36*H*B));;TBakForm.BakGetData(Dat:TBakNomber);.N:=StrToInt(BakNomberEdit.Text);.L:
Модуль ChartF.pas
unit ChartF;, Messages, SysUtils, Classes, Graphics, Controls, Forms,
Dialogs,, Series, ExtCtrls, TeeProcs, Chart, ArrowCha, TeeShape,, Buttons;=
class(TForm): TChart;: TFastLineSeries;: TBitBtn;FormCreate(Sender:
TObject);BitBtn1Click(Sender: TObject);
{ Private declarations }
{ Public declarations };: TFormChart;
{$R *.DFM}TFormChart.FormCreate(Sender:
TObject);:TextFile;,Y:Real;(F,’Result’);(F);not(EOF(F))
do(F,Y,X);.SeriesList[0].AddXY(X,Y,”,clTeeColor);;(F);;TFormChart.BitBtn1Click(Sender:
TObject);;;.
Модуль NasosF.pas
unit NasosF;, Messages, SysUtils, Classes, Graphics, Controls, Forms,
Dialogs,, Buttons, ExtCtrls;= class{(TObject)}:string;:Integer;:Real;;=
class(TForm): TBitBtn;: TBitBtn;: TEdit;: TLabel;: TComboBox;: TLabel;: TEdit;:
TLabel;FormCreate(Sender: TObject);
{ Private declarations }
{ Public declarations }GetData(St:TS);;: TNasosForm;
{$R
*.DFM}TNasosForm.GetData(St:TS);.s:=NasosComboBox.Text;.N:=StrToInt(NasosEdit.Text);.P:=StrToFloat(NasosEdit1.Text);;TNasosForm.FormCreate(Sender:
TObject);.ItemIndex:=1;;.
Модуль ParametrF.pas
unit ParametrF;, Messages, SysUtils, Classes, Graphics, Controls, Forms,
Dialogs,, Buttons, ExtCtrls,MainF;= class(TForm): TBitBtn;: TBitBtn;:
TComboBox;: TEdit;: TEdit;: TLabel;: TLabel;: TLabel;: TEdit;: TEdit;: TEdit;:
TEdit;: TEdit;: TLabel;: TLabel;: TLabel;: TLabel;: TLabel;: TLabel;: TLabel;:
TLabel;: TBevel;: TBevel;: TLabel;: TLabel;: TEdit;: TBevel;: TEdit;: TEdit;:
TEdit;: TEdit;: TLabel;: TLabel;: TLabel;: TLabel;: TEdit;:
TLabel;FormCreate(Sender: TObject);
{ Private declarations }
{ Public declarations }ParamGetData(Par:TParametr);;: TParametrForm;
{$R *.DFM}TParametrForm.FormCreate(Sender:
TObject);.ItemIndex:=I;.Text:=FloatToStr(Param.p);.Text:=FloatToStr(Param.v);.Text:=FloatToStr(Param.C2);.Text:=FloatToStr(Param.C5);.Text:=FloatToStr(Param.C8);.Text:=FloatToStr(Param.C25);.Text:=FloatToStr(Param.C100);.Text:
=FloatToStr(Param.Ts);.Text:=FloatToStr(Param.Ce);.Text:=FloatToStr(Param.De);.Text:=FloatToStr(Param.T);.Text:=FloatToStr(Param.Ci);.Text:=FloatToStr(Param.N);;TParametrForm.ParamGetData(Par:TParametr);.p:=StrToFloat(ParametrForm.ParamPlEdit.Text);.v:
=StrToFloat(ParametrForm.ParamVzEdit.Text);.C2:=StrToFloat(ParametrForm.ParamTonkEdit2.Text);.C5:=StrToFloat(ParametrForm.ParamTonkEdit5.Text);.C8:=StrToFloat(ParametrForm.ParamTonkEdit8.Text);.C25:=StrToFloat(ParametrForm.ParamTonkEdit25.Text);.C100:
=StrToFloat(ParametrForm.ParamTonkEdit100.Text);.S:=ParametrForm.ParamComboBox.Text;.Ts:=StrToFloat(ParametrForm.ParamTsEdit.Text);.Ce:=StrToFloat(ParametrForm.ParamCeEdit.Text);.De:=StrToFloat(ParametrForm.ParamDeEdit.Text);.T:=StrToFloat(ParametrForm.ParamTeEdit.Text);.Ci:=StrToFloat(ParametrForm.ParamCiEdit.Text);.N:=StrToInt(ParametrForm.ParamCikEdit.Text);:=ParamComboBox.ItemIndex;.
